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鍋爐制粉系統故障原因分析及處理

時間:2020年10月30日 分類:推薦論文 次數:

[摘要]安徽晉煤中能化工股份有限公司二期熱電工程2350MW循環流化床鍋爐采用中速磨煤機(一次風機正壓)直吹式制粉系統,每臺鍋爐配3臺ZGM113K-II型磨煤機(兩開一備)。熱電機組自投運以來,鍋爐制粉系統運行故障時有發生,嚴重影響鍋爐制粉系統及熱電機組的安全

  [摘要]安徽晉煤中能化工股份有限公司二期熱電工程2×350MW循環流化床鍋爐采用中速磨煤機(一次風機正壓)直吹式制粉系統,每臺鍋爐配3臺ZGM113K-II型磨煤機(兩開一備)。熱電機組自投運以來,鍋爐制粉系統運行故障時有發生,嚴重影響鍋爐制粉系統及熱電機組的安全、穩定運行。為此,中能化工對鍋爐制粉系統故障問題進行詳細梳理,并對可能造成磨煤機故障的原因逐一進行分析與排查,最終找到了問題的癥結所在。采取在磨輥上部加裝擋板和更換高強度錐形護板等技改措施后,磨煤機本體故障率及鍋爐制粉系統故障率大大降低,保障了鍋爐制粉系統的高效、穩定運行。

  [關鍵詞]鍋爐制粉系統;磨煤機;故障率高;原因分析;改進措施;改進效果

鍋爐設計

  1鍋爐制粉系統故障問題及原因

  安徽晉煤中能化工股份有限公司二期熱電工程2×350MW循環流化床鍋爐(1#鍋爐、2#鍋爐)采用中速磨煤機(一次風機正壓)直吹式制粉系統,每臺鍋爐配3臺ZGM113K-II型磨煤機(兩開一備),單臺磨煤機最大出力29.7t/h;1#熱電機組于2013年12月17日正式投運,2#熱電機組于2014年1月27日正式投運。熱電機組自投運以來,由于鍋爐制粉系統運行時常發生故障,導致磨煤機停運,嚴重影響熱電機組的安全、穩定運行。2017年1—3月鍋爐制粉系統故障時長及故障率(月故障率=故障停運時間/需要運行時間)。

  可以看出,2017年1—3月鍋爐制粉系統平均故障率達15.5%。鑒于鍋爐制粉系統故障率高,公司決定對其進行優化改進。為摸清故障原因,對2017年1—3月鍋爐制粉系統設備故障停運時長(小時數)進行統計。可以看出,磨煤機系統故障、給煤機系統故障、輸粉系統故障、原煤倉系統故障4項影響鍋爐制粉系統運行時長的主要因素中,磨煤機系統故障時長278h,占比達83.2%,是鍋爐制粉系統故障率高的主要原因。

  對2017年1—3月造成磨煤機系統故障時長278h的原因進行統計,結果顯示:磨煤機本體故障、油系統故障、密封風系統故障、消防蒸汽系統故障、排渣系統故障時長分別為253h、15h、5h、3h、2h,上述5類故障在總故障時長278h中的占比分別為91%、5.3%、1.7%、1.07%、0.7%。

  可以看出,磨煤機本體故障占比高達91%,是磨煤機系統存在的主要問題。繼續對2017年1—3月造成磨煤機本體故障253h的原因進行統計,結果顯示:磨煤機振動大、油系統故障、側機體泄漏、分離器泄漏、拉桿箱泄漏故障時長分別為221h、16h、8h、5h、3h,上述5類故障在總故障時長253h中的占比分別為87.4%、6.3%、3.1%、1.9%、1.1%。

  可以看出,磨煤機本體故障中,磨煤機振動大故障占比達87.4%,是磨煤機本體存在的主要問題。而經分析,磨煤機振動大可能是磨輥不轉、煤層分布不均、導向裝置間隙大、給煤量與加載力不匹配等原因所致。針對上述4項導致磨煤機振動大的可能原因一一進行分析與排查。

  2主要故障的可能原因分析與排查

  2.1磨輥不轉

  2.1.1軸承卡死

  油封損壞導致潤滑油泄漏是造成軸承卡死(磨輥不轉)的最主要原因。而經現場調查確認,1#~5#磨煤機磨輥輥腔嚴密不漏、磨輥油位正常、DCS反饋磨輥油溫滿足要求(1#磨煤機65.05℃、2#磨煤機67.04℃、3#磨煤機63.25℃、4#磨煤機70.33℃、5#磨煤機68.45℃),磨輥軸承運行正常,不影響磨輥的正常運轉。

  2.1.2磨輥與輥架間隙小

  運行過程中發現磨煤機電流發生劇烈變化,就地檢查發現磨煤機發出異響(磨煤機本體劇烈振動),最大振值達0.32mm(技術標準要求振值<0.08mm),停機檢查發現,磨輥和輥架間隙小,磨輥和輥架間卡澀鐵塊。

  2.2煤層分布不均

  2.2.1風煤比控制不當

  風煤比是通過一次風壓測量值來判斷與調控的,風壓測量裝置對風煤比控制準確與否至關重要。防堵陣列磨煤機一次風就地測得數據顯示,磨煤機實測風量(循環風機給風量控制滑塊的開度在45%~65%時,1#~3#磨煤機一次風總風量介于61.16~81.45m3/min之間)與DCS反饋風量修正系數基本一致(修正系數介于0.987~1.018之間),風煤比控制準確無誤。

  2.2.2錐形護板失效

  錐形護板在磨煤機中起部分來煤的作用,其強度、磨損情況對均布煤層至關重要。經拆檢,磨煤機錐形護板強度較低,出現變形情況,錐形護板失效導致煤層分布不均,引發磨煤機振動。

  2.3導向裝置間隙不當

  據使用維護說明書有關要求,壓架與機殼導向裝置的間隙應滿足:機殼承載側間隙為0mm,機殼非承載側間隙為3~5mm,非承載側間隙不得超過8mm。對1#熱電機組1#~4#磨煤機導向裝置(1#~3#導向裝置)間隙進行測量,結果顯示:非承載側間隙12個實測值介于3.5~6.5mm之間,承載側間隙實測值均為0mm。可以看出,機組非承載側和承載側導向間隙均滿足有關要求。

  2.4給煤量與加載力不匹配

  磨煤機加載力主要由液壓油站比例溢流閥進行調節,比例溢流閥受給煤量同步的4~20mA信號對磨輥實施變量加載,如果比例溢流閥故障,會造成無法調節加載力或加載力不準確,從而導致給煤量與加載力不匹配。對3臺磨煤機運行參數進行查看發現,供油電磁換向閥開關正常,磨煤機的加載油壓維持在4~15MPa,磨煤機加載壓力(1#~3#磨煤機加載壓力介于8.9~13.2MPa之間)與鍋爐負荷(鍋爐負荷介于260~350MW之間)、給煤量(給煤量介于39.5~50.5t/h之間)成正比,磨煤機加載壓力隨負荷和給煤量的增加而加大。由此表明,比例溢流閥動作正常,能滿足設備運行需求。綜合上述分析與排查可以得出如下結論:磨煤機振動大的主要原因在于“磨輥和輥架間隙小”和“錐形護板失效”。

  3改進措施

  3.1在磨輥上部加裝擋板

  加裝擋板的目的是使磨輥不卡澀,磨煤機運行時電流平穩無異響,振值<0.08mm。具體實施步驟:準備1塊1500mm(長)×500mm(寬)×20mm(厚)的長方形鋼板,據設備圖紙用鋼板制作高400mm、長1300mm、圓弧半徑600mm的弧形擋板,并在上部開20mm孔,將制作好的弧形鋼板采用J507焊條滿焊在磨輥上部輥架上,弧形板與磨輥間隙調整為5~10mm。

  3.2更換高強度的錐形護板

  將原錐形護板拆除,采用實芯鑄造稀土高鉻雙相鋼制作規格同原始尺寸的新錐形護板,并安裝至磨煤機內部。磨煤機運行一段時間后,檢查錐形護板,未出現變形及磨損、凹陷現象,其厚度大于磨損上限標準值10mm。

  4改進效果

  上述改進措施實施后,2017年6—8月對磨煤機本體故障原因進行統計,并與改進前(2017年1—3月)磨煤機本體故障原因進行對比。

  可以看出,磨煤機本體故障主因———磨煤機振動大故障時長已由改進前的221h降為改進后的15h。對磨煤機系統運行故障原因進行統計,并與改進前(2017年1—3月)磨煤機系統運行故障原因進行對比。可以看出,磨煤機系統故障主因———磨煤機本體故障已由改進前的253h降為改進后的33h。對鍋爐制粉系統故障時長進行統計,并與改進前(2017年1—3月)鍋爐制粉系統故障時長進行對比。可以看出,鍋爐制粉系統的平均故障率已經由改進前的15.5%降為改進后的4.2%。

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  5結束語

  磨煤機的有效運轉對鍋爐制粉系統的高效、穩定運行起著至關重要的作用,通過認真進行故障原因分析與排查,有針對性地進行優化改進———在磨輥上部加裝擋板和更換高強度錐形護板,磨煤機振動大故障時長由改進前(2017年1—3月)的221h降為改進后(2017年6—8月)的15h,磨煤機本體故障時長由改進前(2017年1—3月)的253h降為改進后(2017年6—8月)的33h,鍋爐制粉系統的平均故障率由改進前(2017年1—3月)的15.5%降為改進后(2017年6—8月)的4.2%,有效地降低了系統故障率,保障了系統在較好的工況下運行,節約了維護成本,助力了企業的降本增效。

  作者:劉桂

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